РАСТЕКАНИЕ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ КВАЗИМГНОВЕННОМ РАЗРУШЕНИИ РЕЗЕРВУАРА

РЕГИСТРАЦИОННЫЙ НОМЕР ПК В ЕДИНОМ РЕЕСТРЕ ПО МИНЦИФРЫ РФ №2833, №2831

  • Приказ МЧС России от 26.06.2024 N 533 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах (Зарегистрировано в Минюсте России 02.09.2024 N 79360)

  • III. Метод оценки параметров процесса при растекании жидкости при квазимгновенном разрушении резервуара:

    • Квазимгновенное разрушение резервуара — это внезапный (в течение секунд или долей секунд) распад резервуара на приблизительно равные по размеру части.

    Отличительными признаками такого разрушения являются полная потеря целостности корпуса, выход в течение короткого промежутка времени на прилегающую территорию всей хранящейся в резервуаре жидкости в виде волны прорыва, уничтожение земляного обвалования или железобетонной ограждающей стены, полное разрушение или сильная деформация соседних резервуаров, повреждения зданий, сооружений и технологических установок. При этом поток жидкости практически всегда выходил далеко за территорию предприятий, создавая угрозу соседним объектам и приводя к загрязнению окружающей природной среды.



    Приказ МЧС России от 26

     

    6. При квазимгновенном разрушении резервуара (внезапный, в течение секунд или долей секунд, распад резервуара на приблизительно равные по размеру части) часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

    7. Ниже представлена математическая модель, позволяющая оценить долю жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении резервуара. Приняты следующие допущения:

    рассматривается плоская одномерная задача;

    временем разрушения резервуара не учитывается;

    жидкость является невязкой;

    трение жидкости о поверхность земли отсутствует;

    поверхность земли является плоской, горизонтальной.

    Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид:

     

    , (П3.17)

     

    где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

    hG - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

    u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

    x - координата вдоль направления движения жидкости, м;

    t - время, с;

    g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

    Граничные условия (рисунок П3.2) имеют вид:

     

    ; (П3.18)

     

    ; (П3.19)

     

    ; (П3.20)

     

    , (П3.21)

     

    где a - высота обвалования.

    Массовая доля жидкости Q(%), перелившейся через обвалование к моменту времени T, определяется по формуле:

     

    , (П3.22)

     

    где uN - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при x = b, м/с;

    hN = высота столба жидкости при x = b, м;

    h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

    R - ширина резервуара, м.

    График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости Q от параметра a/h0 представлен на рисунке П3.3.

     

     

    Рисунок П3.2. Типичная картина движения жидкости в обваловании при квазимгновенном разрушении резервуара:

     

    -

    уровень начального столба жидкости;

    -

    уровень жидкости в промежуточный момент времени (результаты расчета)

     

     

    Рисунок П3.3. Зависимость доли перелившейся

    через обвалование жидкости Q от параметра a/h0: 1 - расчет;

    2 - эксперимент

     




















    ООО НПП "Авиаинструмент" аккредитовано по осуществлению деятельности в области информационных технологий от 07 марта 2008 г. за №60 (Приказ Министерства

    информационных технологий и связи Российской Федерации от 09.01.2008г. №3)